熱電廠經濟煤粉細度表３為不同配風方式下的３個對表 ３ 配風方式對比工況 ％該爐設計煤種為 Ｖ為 １５％左右的貧煤，目前實際燃用煤的干燥無灰基揮發分大都在 １５％以下。只有揮發分釋放完，且其燃燒物被風吹散之后，焦炭方能著火，這時只要焦炭粒子保持一定溫度又有適當氧氣供給，燃燒一直進行直焦粒完全燃盡為止。系統出力由原來的提高到增加。不能定期加球，時間久之，不能保證合適的鋼球充球系數，也會影響到制粉出力。建議采用正寶塔配風方式。試驗過程中， 逐步進行了粗粉分離器擋板開 試驗過程中發現運行人員為提高制粉出力， 往度特性試驗， 并對開度進行了多次重復校核試 往將排粉機風門開 ８０％ 以上， 甚達到 １００％。

表 ４ 推薦配風方式下的二次風門開度 ％２．６ 一、二次風速及均勻性的熱態調整實際運行中，運行人員習慣于保持較高的一次風壓，這主要是運行人員擔心堵管。控制煤粉 Ｒ為１０％～１２％為宜。熱電廠經濟煤粉細度 茂名熱電廠#6爐的設計煤種為煙煤，近年來因煤炭市場的影響，電廠來煤多變，各指標較大地偏離設計值，也影響了鍋爐燃燒的經濟性和安全性。經測試，實際運行中，管內風速已經高達 ２７～３３ｍ／ｓ，遠遠超出設計風速，造成著火段加長，不利于燃燒的穩定。２．７ 關于制粉出力 ③ 鑒于目前所燃用的煤種情況， 建議粗粉分離 試驗過程中運行人員反映制粉出力不足， 因而 器擋板開度按甲側 ３０°乙側 ３３° .。現代的中、大型鍋爐一般均采用煤粉燃燒。

１ 鍋爐簡介某熱電廠＃４爐系ＨＧ－４１０／１００－ＩＩ型自然循環、單汽包、高壓鍋爐。 （.）上式系俄作者里茲尼柯夫與利波夫合著《熱電廠蒸氣鍋爐》一書（0#+0 年版）中建議的煤粉細度計算式。按山西混 設計值， 為了分析和確定鍋爐燃燒存在的問題并尋 合貧煤設計， 采用直流燃燒器正四角布置， 熱風送 找鍋爐燃燒系統的優化運行方式， 指導運行人員正 粉， 切 園 燃 燒 。在控制好磨煤機出口溫度的同時，盡量保證總風量不增大，延長無煙煤在爐膛停爐的時間。揮發分放出的熱量從燃燒表面通過導熱和輻射傳給煤粒，隨著煤粒溫度的升高，使揮發分進一步釋放。熱電廠經濟煤粉細度經計算B、C磨煤機摻燒前的磨煤單耗分別約為8.211KWh/t和9.057KWh/t，摻燒后的磨煤單耗約為8.362 KWh/t和9.602KWh/t，分別略微上升了1.84%和6.02%。

同時一姬中國等， ４１０ ｔ／ｈ 煤粉鍋爐燃燒優化調整與分析 潔凈煤燃燒與發電技術次風率偏高在一定程度上引起二次風速低于合理 ② 二次風的配風方式對鍋爐燃燒的穩定性及值， 不能夠很好地起到卷吸熱煙氣的作用。關鍵詞：煤粉；揮發分；燃燒熱值；顆粒表面積；孔隙度；細度；選擇中圖分類號：,NO\" 文獻標識碼：P 文章編號：O((\" Q \"))\" （!(()）(! Q (((M Q (K收稿日期：!((K Q (L Q !\"作者簡介：黃少鶚（ORKK Q ），男，福建莆田人，福建省電力試驗研究院教授級工程師，中國電機工程學會會員，長期從事鍋爐煤粉燃燒、煤粉制備研究，享受國務院政府特殊津貼。實際上制粉出力隨制粉風量的增加有所增加，但并非成線性關系。 1.2 監測和分析參數 在摻燒越南煤試驗中，主要需對以下方面進行監測： ①在神華煤或俄羅斯煤和越南煤摻燒時，磨煤機是否能正常安全運行。熱電廠經濟煤粉細度揮發分 Ｖｄａｆ 和可磨性系數 Ｋｋｍ Ｐ 為鋼球充滿系數。皿一一型粗粉分離器應用戶縣熱電廠采用—一型粗粉分離器對號鍋爐原粗粉分離器進行技術改造經過兩年多的運行實踐與原粗粉分離器相比皿一一型粗粉分離器運行穩定調節機構靈活可靠煤粉細度的調節性能好主要有以下幾方面。

熱電廠經濟煤粉細度經測試， 實際運 ３ 期 ３３ 行中， 管內風速已經高達 ２７～ ｍ／ｓ， 遠遠超出設計· ２０· 圖５ ｑ２、 ４、 隨 Ｏ２ 的變化情況 ｑ η 風速， 造成著火段加長， 不利于燃燒的穩定。每臺鍋爐配有兩套低速鋼球磨中間儲倉式熱風送粉制粉系統。試驗中調整排粉機入口門開度，使系統風量處于合理的范圍。R90是電廠鍋爐運行常用的控制指標,本文在煤粉細度R90的選取方法上做了一些有益探討,并以此為指導,對某電廠制粉系統進行優化調整試驗,得到了較為經濟的煤粉細度,為電廠優化運行提高有一定的幫助。２．４ 風量變化對燃燒的影響以基準工況為參考，調整不同的爐膛出口氧量，改變爐膛出口過剩空氣系數，得出氧量對鍋爐熱效率的影響關系。容積強度是粗粉分離器設計的關鍵參數采用華東電力試驗研究院推薦值即貧煤煤粉細度容積強度結合戶縣熱電廠實際煤種選取容積強度。

按山西混合貧煤設計，采用直流燃燒器正四角布置，熱風送粉，切園燃燒。熱電廠經濟煤粉細度建議盡量控為１０％～１２％。 對于揮發分低的煤， 集中送粉， 并盡量減小一次風 ２．４ 風量變化對燃燒的影響 率， 有利于煤粉的引燃。圖 ５ ｑ、η隨 Ｏ的變化情況由圖５可以看出，爐膛出口氧量增加，機械不完全燃燒熱損失 ｑ幅度下降較大，但同時排煙熱損失上升。通過制粉系統風量特性調整試驗發現，甲制粉系統運行風量在 ８００００～９２０００ｍ／ｈ之間時，煤粉值在１１％～１４％之間變化。 1 摻燒方案 1.1 摻燒方式 根據#5鍋爐摻燒油頁巖的經驗，綜合考慮到越南煤的揮發分低、固定碳含量高、灰分高以及#5爐運行參數的差異等綜合因素，確定了本次試驗的摻燒方案。

相同細度的煤粉，著火燃燒在很大程度上決定于它的揮發分含量。通過折向檔板可以調節軸向速度、切向速度、徑向速度的分布設計時參考高效旋風子的數學模型和計算方法很好地滿足了速度場無斷流分布來滿足鍋爐對煤粉細度要求。④ 電廠應選用合格的標準煤粉篩，定期對煤粉細度進行采樣化驗，用正確的化驗數據指導調整。通風量過大時， 粗粉分離器的回粉增加，２．１ 排煙溫度場標定 將在系統內造成無益的循環， 輸粉電耗提高。 2.2 磨煤機出口溫度 在摻燒越南無煙煤的過程中，為盡量讓無煙煤燃燒充分，將B、C磨煤機出口溫度調整到75℃以上，一般維持在75℃～79℃之間波動。熱電廠經濟煤粉細度一斗呻斗呻呻呻斗十呻呻呻呻呻呻呻呻斗斗呻呻呻呻斗呻呻呻斗呻呻呻葉斗呻斗呻呻斗呻上接第頁合成不確定度的計算合成標準不確定度的計算各輸入量問近似獨立不相關則合成標準不確定度為“郵剮卜警。